硬度所表現(xiàn)的局部變形代表了物體抵抗彈竹炭竹纖維性變形、塑性變形和破壞的能力，是一個綜合性能指標。硬度不像強度、塑性是個單純的力學量，而是代表材料的彈性、塑性、強度、韌性以及應力狀態(tài)等多種因素影響的綜合反映值。一般認為，對硬度起主要作用的是材料的金相組織。而材料表面硬度較高的，其耐磨性能較好，因此活塞環(huán)硬度是一項重要指標。　　測定活塞環(huán)硬度的常用測量法有：布氏法、洛氏法和維氏法。對活塞環(huán)表面薄膜的測量手段有顯微硬度、超顯微硬度和納米壓入技術，其中運用較廣的是顯微硬度�！　「鶕�(jù)鑄鐵活塞環(huán)的技術條件要求，測定鑄鐵活塞環(huán)硬度常選用洛氏（HRB及HRC）和布氏硬度試驗法。維氏硬度（HV）試驗可測量較薄材料，亦可測量滲氮、鍍鉻、噴鉬等的表面硬度�！　∮捎诨钊h(huán)表面處理技術的迅猛發(fā)展，如復合分散鍍、熱噴涂、PVD、CVD、PCVD等，鋼質(zhì)材料的滲硫，深冷處理等，均要求對活塞環(huán)表面涂層（膜）進行硬度測量。目前表面處理的陶瓷薄膜及其它薄膜厚度常為3~8μm。應當指出，雖用顯微硬度方法等測得的硬度值是膜、界面、基體硬度的綜合反映，但此值仍是活塞環(huán)耐磨性能的一項重要指標。
1 環(huán)硬度試樣的制備及硬度測定部位
1.1 鑄鐵活塞環(huán)硬度試樣
鑄鐵活塞環(huán)毛坯的硬度試樣應具有代表性，一般每一包鐵水取樣，應是該包鐵水所澆注到最后一疊鑄型的第二或第三箱中的一片，且外觀合格環(huán)坯作硬度試樣。當然，試樣有無代表性，還應針對自己企業(yè)的具體鑄造情況，經(jīng)驗證后才能決定取哪一疊的第幾箱的外觀合格環(huán)坯作硬度試樣�！　¤T鐵環(huán)硬度試樣的制備，可直接取自成品或毛坯，對后者則應將毛坯加工到成品高度（應注意使兩個測面加工余量相等），其表面粗糙度與成品相同。對時效處理前后的硬度試樣，可以采用同一片環(huán)樣�！　¤T鐵環(huán)試樣不論是毛坯還是半成品或成品，測定硬度每片環(huán)測三處，一處離開口處（活塞環(huán)行業(yè)稱之為0°或開口處）約5~7mm，小環(huán)取下限，大環(huán)取上限，一處為中點（亦稱90°），一處為開口對方（亦稱180°處）；油環(huán)應在相應的實體部位測量�！　�
1.2 鍍鉻、氮化、噴鉬等表面處理活塞環(huán)硬度試樣
試樣表面應平坦光滑，試驗面上應無氧化皮、油脂及外來污物，其表面質(zhì)量應能保證壓痕對角線長度的精確測量，一般維氏硬度試樣表面粗糙度要求在Ra0.4μm以下；小負荷維氏硬度試樣表面粗糙度要求在Ra0.2μm以下；顯微維氏硬度試樣表面粗糙度要求為Ra0.1μm。鍍鉻、氮化等表面處理活塞環(huán)成品的表面粗糙度要求在Ra0.2μm以下�！　�
1.3 陶瓷薄膜（小于10μm）等活塞環(huán)硬度試樣
此項暫無標準規(guī)定，一般要求試樣具有代表性，要求試樣表面粗糙度控制在Ra0.1μm，至少應在Ra0.2μm。測定部位宜采用30°、90°、180°三處，測定硬度值并計算硬度差�！　�
2 活塞環(huán)的硬度值　　
HRB、HRC硬度按GB230的規(guī)定進行測定，薄膜硬度測試按GB4342-84規(guī)定進行，JB/T8865-1966可供參照。
2.1 鑄鐵活塞環(huán)的硬度值
鑄鐵活塞環(huán)適合機加工硬度為100~105HRB，過低的硬度其抗磨能力差，有時也不適宜加工；硬度過高非但加工困難，有時還會引起拉缸。生產(chǎn)實踐表明，環(huán)的硬度控制在100~105HRB之間。一般環(huán)有良好的機械性能，為此生產(chǎn)活塞環(huán)（低合金灰鑄鐵材料）應使其硬度控制在這一范圍內(nèi)�！　B1149-82中規(guī)定了活塞環(huán)的硬度范圍：環(huán)直徑小于或等于150mm時為98~108HRB；當環(huán)的材質(zhì)為鎢合金鑄鐵時為96~106HRB；環(huán)直徑D大于150mm時為94~105HRB。GB1149-82又規(guī)定同一片環(huán)硬度差不大于3個HRB單位。同一片環(huán)的各部分材質(zhì)盡可能一致，其各部分的硬度差就小。由于筒體環(huán)澆注后，鐵水冷卻速度慢而且均勻，所以筒體環(huán)比單體環(huán)同環(huán)硬度差要小，一般都小于2個HRB單位�！　�(nèi)燃機活塞環(huán)國際標準ISO6621/5和國家標準GB/T1149.4-94規(guī)定最低硬度：不經(jīng)熱處理的灰鑄鐵環(huán)分別為93HRB與95HRB；熱處理的灰鑄鐵環(huán)分別為23HRC、28HRC、32HRC、37HRC與40HRC；碳化物鑄鐵環(huán)分別為25HRC與30HRC；可鍛鑄鐵環(huán)分別為95HRB、22HRC、27HRC與30HRC；球鐵環(huán)分別為23HRC、28HRC、95HRB與97HRB；柯茨公司經(jīng)調(diào)質(zhì)處理的KVI球鐵環(huán)為104~112HRB，產(chǎn)品硬度實際為108HRB左右（此為KVI的最佳硬度）。鋼環(huán)分別為38HRC、40HRC與48HRC（一般鋼質(zhì)活塞環(huán)硬度控制在38~44HRC）�！　�
2.2 鍍鉻、氮化、噴鉬等表面硬化處理環(huán)的硬度值　　
為了提高活塞環(huán)的耐磨性和使命壽命，須經(jīng)過鍍鉻、氮化或其它表面硬化處理，以提高其表面硬度，一般其維氏硬度可達到800HV0.2以上，硬度過低則影響其抗磨能力。生產(chǎn)實踐表明，環(huán)的表面硬度控制在800~1200HV0.2為宜。如片面強調(diào)鍍鉻層HV硬度值，可能導致鍍層內(nèi)應力過高，脆性過大，使鍍鉻層與基體結合力下降，造成磨損惡化。關于氮化HV硬度值，近期報導日本鋼質(zhì)環(huán)可以形成150HV的表面氮化層，具有良好的耐磨和抗熔著磨損性能。目前國內(nèi)一般氮化硬度控制在850~1200HV范圍內(nèi)，噴鉬硬度控制在800~1050HV范圍內(nèi)。對薄膜硬度測量值由于這是新事物，只有定性的評價，而無定量的評價。建議對小于10μm膜厚的表面處理區(qū)分薄膜種類、不同基體、不同過渡層作出分別的規(guī)定。本文只能提供參考值，有待進一步實踐、探索和總結，并與同行共同加以探討�！　�
TiN金屬陶瓷環(huán)無氮化過渡層顯微硬度大于1000HV，有氮化過渡層的屢微硬度大于1200HV；
PCVD之BN-SiN薄膜無氮化或鍍鉻過渡層的顯微硬度大于700HV，有氮化或鍍鉻過渡層的顯微硬度大于950HV；　　Ni-P復合分散鍍，顯微硬度800~1100HV以上，如CPN-200系（Ni-Co-P）―Si3N4活塞環(huán)復歙 發(fā)散鍍顯微硬度測定值在100HV以上；
NiKaSiL系（Ni-P）-SiC活塞環(huán)復合分散鍍顯微硬度測定值在1000~1350HV范圍內(nèi)；　　
等離子硬化顯微硬度800~950HV；　　
激光處理顯微硬度800~1150HV；　　
經(jīng)滲硫處理表面硬度基本不變；　　
經(jīng)深冷處理表面硬度比未處理前約升高2個HRC單位。3 影響活塞環(huán)硬度方面的因素　　
影響鑄鐵活塞環(huán)硬度主要因素是村質(zhì)的化學成分和金相組織兩個方面，其中化學成分本身對硬度起作用外，還通過化學成分影響金相組織對硬度起作用�！　�
金相組織對硬度的影響。
灰鑄鐵環(huán)為：基體組織、石墨形態(tài)分布、石墨大小及數(shù)量、共晶團大小、磷共晶及其復合物數(shù)量。其中基體組織為：珠光體粗細程度，珠光體數(shù)量，鐵素體形態(tài)及其含量，針狀組織分布及其含量、針狀組織轉化、珠光體�；潭�、游離滲碳體和萊氏體組織形態(tài)、分布及含量�！　』诣T鐵環(huán)的硬度首先取決于環(huán)的基體組織，按GB2805-81中的第六類別圖，從圖號3、1、2、4、5中珠光體片間距依次變大，硬度依次下降，圖號3為針狀組織，HRB值為107~112，它常出現(xiàn)于CrMo系合金灰鑄鐵環(huán)，大都在環(huán)90°處居多，180°處次之，0°處沒有或很少。針狀組織含量多時，石墨大都偏細，化學成分中硅、磷含量較低；碳、鉬、鉻、錳含量較高，金相組織中會出現(xiàn)針狀組織。針狀組織經(jīng)過熱處理，會形成針狀組織卷曲化。此時硬度就有較大幅度的下降，同環(huán)的硬度差由鑄態(tài)的大小3~7個單位變?yōu)椴淮笥?個單位。針狀組織含量越多，時效處理后90°處硬度下降越大，反之則相反。圖號5為粒狀珠光體，一般由于時效溫度超高，造成珠光體�；�，此時硬度常處于不合格（小于98HRB）或位于98HRB附近，一旦發(fā)生珠光體分散，則硬度大幅度下降，通常因時效溫度太高，超過相變溫度，此時硬度為80~94HRB�！　�
在灰鑄鐵活塞環(huán)的金相組織中，基體組織、石墨形態(tài)分布及大小數(shù)量、共晶團大小三者之間有著密切的一定對應關系，一般珠光體粗大，石墨與共晶團也就粗大，硬度就低，反之則相反。往往從石墨形成分布、大小及數(shù)量反映硬度的高低比觀察基體情況更為明顯。石墨形態(tài)對硬度的影響：E、D、B、A、F，硬度依次（從左到右）下降，并隨著石墨數(shù)量的增多，尺寸變大硬度變低，巢狀鐵素體本身對硬度影響不大，由于巢狀鐵素體與不均勻分布的E型、D型石墨伴生，所以出現(xiàn)巢狀鐵素體的灰鐵環(huán)硬度都較高。　　
隨著磷共晶數(shù)量的增加，環(huán)硬度稍有升高，當出現(xiàn)磷共晶復合物時，環(huán)的硬度會有一定程度的升高。例如含硼碳化物與磷共晶復合物所在的硼鑄鐵環(huán)，它比具有同樣石墨，相近基體的低合金環(huán)的硬度要高出0.5~1.5個HRB單位值�！　�
十分明顯，金相組織中出現(xiàn)游離滲碳體和萊氏體，環(huán)的硬度變高（反白口除外），往往超出108HRB，造成硬度報廢�！　�
球鐵環(huán)硬度基本上不受球墨的密度和大小的影響，鑄態(tài)球鐵環(huán)硬度主要影響因素是鐵素體含量，其次是珠光體粗細程度，一般鑄態(tài)球鐵環(huán)為達到最低硬度（98~100HRB），相應的鐵素體不能超一定的含量（此值對生產(chǎn)廠由于鑄造條件不同會有所不同，約為15%~20%。此可供參考，如加入適量Sb可控制在小于15%）�！　〗�(jīng)熱處理的球鐵環(huán)，其硬度主要取決于基體情況，經(jīng)正火處理的環(huán)，硬度的主要影響因素為：鐵素體含量、珠光體粗細程度、索氏體含量。隨著鐵素體量的減少，基體組織的致密細化，硬度有所升高。經(jīng)調(diào)質(zhì)處理的球鐵環(huán)，其正常金相組織為：回火馬氏體、回火屈氏體、回火索氏體、殘余奧氏體，此時的球鐵環(huán)硬度隨回火馬氏體含量的增加，回火索氏體含量的減少，硬度值增大，反之則相反。在熱處理工藝上，球鐵環(huán)硬度受回火溫度的控制，回火溫度高，硬度就低，反之，回火溫度低則硬度就高�！　�
所有球鐵環(huán)，隨碳化物含量的增多，硬度也有所增高，其中碳化物塊度越細小彌散分布，對硬度的影響越小�！　∩a(chǎn)實踐表明，通過熱處理改變環(huán)的基體組織，可以使環(huán)的硬度均勻化（如灰鑄鐵環(huán)的時效處理），或大大改變環(huán)的硬度（如正火、調(diào)質(zhì)處理）�！　�
一般小于10μm之薄膜硬度測定值受到下列因素影響：一是受過渡層的影響較大。為加強膜基界面結合強度，提高表面硬度測定值，并在磨損過程中給予薄膜強有力的支承，在工藝上采用過渡層，例如活塞環(huán)陶瓷薄膜常用氮化、鍍鉻；TiN金屬陶瓷環(huán)常用氮化、純Ti層、Ni-W等作過渡層。由于顯微硬度測定值是薄膜、界面、基體硬度的綜合反映，所以有無過渡層、過渡層本身的硬度、彈性模量作為界面和基體一樣直接影響到表面硬度的測定，十分明顯，比基體硬度高的過渡層，將提高表面硬度的測定值；二是薄膜本身硬度、彈性模量、厚度及表面粗糙度影響；三是界面層的強度、彈性模量及膜基界面結合強度；四是試驗手段，如載荷、壓頭形狀等�！　�
上述中對PVD薄膜顯微硬度影響 工藝因素，首先是適當?shù)呢撈珘汉驼婵斩葘δ咏M織結構和性能有重要影響。例如Ti2N比TiN有更高的硬度和耐磨性，形成適量Ti2N需要適當?shù)呢撈珘汉驼婵斩�。其次在動態(tài)參數(shù)控制下沉積的膜層形態(tài)表現(xiàn)為層狀分布特征，膜層具有較高的致密性、顯微硬度及良好的耐磨性�！　�
對復合分散鍍表面硬度影響工藝因素與基質(zhì)、分散粒子及其加入量、熱處理有關。例如硬度值高的SiC（2500HV）就容易得到較高的表面硬度值；N-P復合鍍經(jīng)400℃熱處理就得到較高的鍍層硬度�！　赋鰧π∮�10μm的薄膜表面處理層，不能單用顯微硬度來表示耐磨性能，因為薄膜的組成、結構、性能不同，特別對其中具有自潤滑性能的，它不一定具有高的顯微硬度，但有良好的耐磨減磨性能。對表面硬度而言，它仍有一個適合的范圍，這一適合的范圍正是我們要探求的。
測定環(huán)硬度操作應注意事項
1 試樣（特別是毛坯）應加工到成品高度及應有的表面粗糙度�！　�
對鑄鐵環(huán)一般小環(huán)（環(huán)直徑小于70）的毛坯環(huán)高常為3mm，而成品高為≤1.5mm，部分工廠常對試樣高度磨至大于1.5mm，有時達2mm多，這樣使測出的硬度值往往高出0.5~1個單位。環(huán)樣表面不能有粗車刀紋，其表面粗糙度應為Ra0.8μm，否則，測試結果會不準確�！　�
一般對鋼質(zhì)環(huán)維氏硬度試樣表面粗糙度要求Ra0.4μm以下；鋼質(zhì)環(huán)成品的表面粗糙度要求在Ra0.2μm以下。
2 被測活塞環(huán)試樣的基準面（環(huán)樣的下側面）在工作臺上要穩(wěn)實放置并保證試驗中試樣不產(chǎn)生位移，為此環(huán)樣不能撓曲或部分架空，基準面不能有毛刺，此面與工作臺面應清潔且無其它污物（氧化皮、油脂、灰塵等）。
3 使壓頭與試樣表面接觸，垂直于試驗面施加試驗力，加力過程中不應有沖擊和振動，直至將試驗力施加至規(guī)定值。洛氏硬度壓力類型、所加載荷及經(jīng)常測量活塞環(huán)的范圍參見表1�！�
說明：由于鑄鐵活塞環(huán)廣泛使用HRB測定，其實際測定范圍已超出其常規(guī)測量的25~100范圍�！　y定維氏硬度時必須在要求的試驗力范圍內(nèi)施加規(guī)定的試驗力，其試驗力從5~100kgf（約50~1000N）范圍內(nèi)變化，應根據(jù)要求進行選擇。對氮化鋼質(zhì)活塞環(huán)，由于滲氮層很薄，通常用維氏硬度計（HV）進行測量時，選擇試驗力應根據(jù)滲氮層深度進行選擇。
　 經(jīng)過表面處理的鋼質(zhì)活塞環(huán)，毛坯一般選用維氏硬度5kgf（49.03N）試驗力；成品鋼質(zhì)環(huán)選用小負荷維氏硬度0.2kgf（1.961N）試驗力。測量薄膜一般加載用HV0.1、HV1.0、HV0.050三種之一.
測試維氏硬度時，從加試驗力開始至全部試驗力施加完畢時間應在2~10s之間。對于小負荷維氏硬度試驗和顯微維氏硬度試驗，壓實下降速度應不大于0.2mm/s，試驗力保持為10~15s。對于特殊材料，試驗力保持時間可以延長，但誤差在±2s之內(nèi)�！　�
4 整體鑄鐵油環(huán)不宜測定硬度值，因為油槽油孔的結構，導致不能準確測出硬度值。對于環(huán)高低于1.5mm的鑄鐵環(huán)，測量硬度的工作臺面中心不能有凹坑，如有凹坑則測量時應添加一定剛度的墊片，將環(huán)樣放置在墊片上測試（墊片應有較好的平行度，其表面粗糙度在Ra0.8μm以下），否則測定的硬度值會偏低，可能低1~2個HRB單位，甚至環(huán)被壓斷�！　�
5 布氏硬度超過350HB時，鋼球的硬質(zhì)合金球測得的結果，可能有明顯不同，因此測定位于350~450HB的布氏硬度應注明所用壓頭；　　
6 在整個試驗期間，硬度計應避免受到?jīng)_擊和振動。硬度計在受震狀態(tài)，指針震動時不能測量硬度值；　　
7 拆洗硬度計或在維護硬度計加油后，應讓硬度計運轉多次后并經(jīng)二級標準硬度試塊測定，測得標塊硬度值在±1個硬度單位范圍內(nèi)才可正式測量。一般每天上班測的第一點硬度值不能正式計數(shù)；更換壓頭（例如換鋼珠）測試的前三點不能正式計數(shù)，往后測得的測定值才正式計數(shù)�！　�
8 應定期（視壓頭的鋼球或金剛石圓錐體的質(zhì)量來定時間的長短），用二級標準硬度試塊測試，如超出標塊硬度值±1個硬度單位時，應調(diào)整或清洗硬度計�！　�
9 選用的二級標準硬度試塊的硬度值應盡量接近試樣測定值，例如灰鑄鐵活塞環(huán)硬度值為98~108HRB，因為一般標塊硬度小于100HRB，所以要選用90~95HRB硬度盡量高的標塊（購買時應予注意；硬度大于100HRB的標塊常常是假冒偽劣產(chǎn)品）。　　
10 壓痕（指測試點）之間，壓痕與工件邊緣之間距離宜大于3mm。由于活塞環(huán)尺寸小，在徑向厚度小于6mm時，測定點到環(huán)的內(nèi)外圓無法保證大于3mm，此時測試點也應保證壓痕之間，壓痕與環(huán)開口端的距離不小于3mm�！　�
11 加初載荷時，轉速宜均勻，指針力求一次到位，如不到位也應控制在三小格之內(nèi)；卸載荷速度不宜過快，轉速要均勻，如卸載荷速度太快，硬度測定值可能會偏高0.5~1個HRB單位�！　�
12 當鋼球（Φ1.588）質(zhì)量不好時，會發(fā)生下列現(xiàn)象：一是鋼球變形（變扁）；二是鋼球接觸環(huán)的測量面磨損較快，導致該接觸面部分表面發(fā)暗無光澤。上述兩種情況均使測量值升高，�？蛇_1~3個HRB單位，如有此現(xiàn)象應立即更換鋼球�！　�13 主載荷的加載速度太快或太慢時，可將緩沖器的油針適當?shù)男牖蛐黾右哉{(diào)整。　　對于質(zhì)量好的鋼球，在使用一定時間后，宜將鋼球轉位（卸下重裝，使鋼球接觸環(huán)的那個部位轉換個位置）。